tceic.com
学霸学习网 这下你爽了
相关标签
当前位置:首页 >> 兵器/核科学 >>

基于整体海洋平台模型的下落物体撞击数值仿真


第9卷第6期
2008年12月

解放军理工大学学报(自然科学版)
Journal of PLA University of Science and Technology

V01.9 No.6 Dec.2008

文章编号;1009-3443(2008)06—0687—06

基于整体海洋平台模型的下落物体撞击数值仿真
王 林, 周国宝,

米旭峰

(江苏科技大学土木与建筑工程学院,江苏镇江212003)

摘要:针对海洋平台受落物撞击后的性能进行研究,采用非线性有限元数值仿真方法,探讨了落物撞击模 型的建模技术和参数选取,建立了整体海洋平台模型,对落物与平台的撞击进行了数值仿真,并分析了撞击 全过程,得出下落物体撞击海洋平台过程中关于碰撞力、结构损伤变形及能量转换等的一般性规律。主要结 论如下:海洋平台结构的碰撞损伤变形主要表现为弹性变形,绝大部分塑性变形发生在撞击区域;海洋平台 整体具有较好的弹性变形性能,能够降低下落物体撞击引起的结构损伤;建模时必须建立整个海洋平台模
型,以充分体现平台结构的整体性能。

关键词:落物;撞击;海洋平台;数值仿真 中图分类号:P751 文献标识码:A

Simulation of impact load based

on

finite element model of offshore platform MI Xu一五ng

WANG Lin,ZHOU
(School of Civil Engineering and

Guo—bao,

Architecture,Jiangsu University of Science and Technology, Zhenjiang 212003,China)

Abstract:According

tO

the behavior of offshore platform

under impact

load,nonlinear

finite element

method was adopted.The techniques of establishing model and the selecton of parameters in the model of dropped object—offshore platform impact were discussed.The whole offshore platform was established with the process discussed.The characteristics and conclusions of impact force,structural damage and energy transformation of fallen objects were investigated.The results show that the main deformation of the plat— form is elastic,that most of the plastic deformation
concentrates can at

the impacted

area

of the platform and

that the offshore platform has better flexibility which platform should be built up completely
SO
as

reduce the damage of impact.Therefore,the

to

reflect the whole performance.

Key words:fallen object;impact;offshore platform;numerical simulation

海洋平台处于复杂而恶劣的工作环境中,除去 正常的工作载荷和环境载荷外,一些偶然性事故,如 船与海洋平台的碰撞、下落物体、爆炸和火灾等也时 有发生。这些偶然性事故一旦发生将对海洋平台造 成严重的后果,导致结构破坏,甚至人员伤亡和环境
收稿日期:2008—09—04. 基金项目;江苏省自然科学基金资助项目(BK2008586)I江苏 省船舶先进设计制造技术重点实验室开放研究基 金资助项目(CJ08003). 作者简介:王林(1963一).男,剐教授;研究方向:船舶与海 洋工程结构力学;E—mail:wLin40@163.colll.

污染等问题。现有对于平台偶然性事故的研究主要 集中在船与平台的碰撞,油气爆炸和火灾,而对下落 物体对平台撞击的研究甚少。事实表明,海洋平台在 进行起吊作业时,由于超载起升、操作人员的判断及 工作失误等原因,是可能发生下落物体意外事故的。 下落物体的危险主要来源于起吊物体的掉落。英国 能源部的统计数据Ⅲ表明,每次起吊时物体坠落的 概率为2.2


10~。E.TebbettCz]对世界上100起需

要修理的海上平台损伤原因进行了分析,其中由于

落物所引起的损伤占到9%。1992年中海油H渤海6

万方数据

688

解放军理工大学学报(自然科学版)

第9卷

号”平台因重物坠落击穿压载箱,面积达数平方米。 近年来,在海洋工程领域钢质导管架平台结构 得到了广泛的应用。本文将非线性有限元数值仿真 技术应用于下落物体撞击海洋平台的分析中,以中 海油QKl8—2导管架平台为建模计算依据,探讨了 落物撞击参数的选取,建立了海洋平台的整体模型, 对下落物体撞击海洋平台的全过程进行了分析,获 得了碰撞力、结构损伤变形及能量转换等结果。

不能忽略。平台用钢是低碳钢,其塑性性能对应变率 是高度敏感的。考虑应变敏感性的影响,本文采用与 实验数据符合的较好的Cower—Symonds本构方程。
广一, "lP

e=DI_w

0—1

L v0

l,一o≥cro。


(1)

其中:一。为在塑性应变率£时的动屈服应力;口。为相 应的静屈服应力;D和P对于具体材料来说是常数, 对本平台结构用钢而言,采用D=40、声=5。 材料的失效非常复杂,本文通过最大塑性失效 应变来定义材料的失效,即当结构单元的等效塑性 应变达到定义的单元最大塑性失效应变时单元失 效,失效后的单元将不再参与后面的计算,并不再具 有强度。本文采用的最大塑性应变取0.3。

1撞击仿真计算模型
1.1下落物体计算模型 下落物体采用4节点板壳单元建模,因主要考 虑的是平台结构的损伤,且DNV规范[3]提出通常可 以把物体假设为无限的接近刚性,因此本文中的下 落物体采用的是刚性材料模型。 1.2平台计算模型 QKl8—2平台为六腿桩基导管架结构。平台计 算模型建立了海洋平台的整体模型,对平台甲板、纵 横向梁、导管架等均作了较为细致的描述,对撞击区 域的网格适当的细划。梁板均采用了板建模,板壳单 元划分网格。管则采用了线建模,梁单元划分网格。 海洋平台有限元模型如图1所示。

1.4接触的定义和摩擦力的影响 动态接触冲击问题的求解最关键的是要处理好 不同结构界面的接触和相对滑动,它们的相互作用 通过接触算法来完成。本文对落物和平台的接触采 用主一从接触。对平台结构自身,则采用了自接触, 以解决平台甲板结构有可能由于撞击而产生自撞击 等问题。 本文研究对象之间的摩擦问题属于钢与钢之间 的摩擦,钢之间的摩擦系数不但随润滑条件的不同 变化很大(一般是0.03~o.45),而且还与接触区的 变形阶段有关。算例中对摩擦计算采取简化处理,设 静动摩擦系数均等于0.1,且不随压力变化[I】。

2撞击参数的选取
2.1下落物体重量、形状的选取 参考文献[5,6]中典型起重机的载荷分布,轻、 中等载荷占了77.6%。本文对下落物体的重量采用 轻、中载荷的上限8
t。

参考文献[6]中平台起吊的物体按其形状及重 量的分类,并考虑分析问题的简便,选取物体的形状
图l海洋平台有限元模型


为球体,故可省去对撞击角度的考虑,都为直角碰
platform

Fig.1

Finite element model of

ocean

撞,球体半径为0.5

m。

2.2下落物体速度的选取
1.3材料模型和失效准则

根据所选平台的情况,物体的最大下落高度取 除下落物体采用的是刚性材料外,平台结构根 据其设计说明,均采用实际参数。材料采用的是线性 强化弹塑性材料模型,即考虑材料进入塑性后的应 变强化。撞击是一个动态响应过程,材料的动力性能 为15 m。由于下落物体比较重,忽略下降过程中与 空气的摩擦损失,因此物体下落的加速度为重力加 速度,撞击的速度∥。为

移l=历,

(2)

万方数据

第6期

王林,等:基于整体海洋平台模型的下落物体撞击数值仿真

689

式中:jIl为下落时物体的高度;g为重力加速度。 再考虑平台正常工作中的其他情况,选取下落 高度5 rp_,撞击速度为10 m/s。 2.3下落物体的撞击区域 就海洋平台结构甲板而言,按照其撞击区域边 界条件的不同可划分为以下三类区域,如图2所示。

2.5撞击方案 以8 t的球形物体撞击海洋平台为研究对象,撞

击位置为图1中区域2的纵横梁的交点处,也即图3 中的位置C,物体撞击速度为10 m/s。整个模型有板 单元数为136 331个,梁单元数3 634个。



数值仿真计算及分析

3.1撞击结束时间的确定 船一船碰撞或船一桥碰撞通常是以受撞击区域 构件的失效“]或船舶动能的损失量达到一定数值为 结束时间[7]。海洋平台结构是以板、梁、撑杆、导管等
图2撞击区域划分图
Fig.2 Division of impact regions

所组成的空间结构。管构件与板构件的连接和管构 件间的连接,由于其几何形状的复杂性,除了在撞击 区域发生的损伤破坏外,在管节点处还易发生冲剪 破坏、塑性变形、脆性断裂破坏。对下落物体撞击海 洋平台的数值模拟计算来说,上面2种方法都不适 用。海洋平台构件的最大应力,应是平台包括其上所 有物体的重量等产生的应力加上物体撞击产生的最 大应力。而撞击应力波的传递具有一定的滞后效应, 并不是撞击力达到最大时,应力波达到最大,此时应 力可能还没有在平台构件上传递。因此,笔者认为应 该以桩腿底部应力达到最大的时间或者撞击的动能 损失达到一定数值的时间中的较大值为结束时间。 本工况撞击物体的动能损失达到99%的时间约为
0.03

图2中:1区的边界条件为3边是强梁,一边为 自由;2区的边界条件为4边是强梁;3区的边界条 件是2边强梁。这样划分可以分析在大致相同的撞 击条件下,将撞击区域边界条件的不同对海洋平台 造成的损伤情况进行比较分析。 2.4下落物体的撞击位置 从起重机上落下的物体可能会撞击3种类型的 结构或设备,包括导管架平台水中或水上的结构部 分、甲板上部设备、海底设备及管线[5]。 本文主要研究下落物体对导管架甲板结构的损 伤。对于甲板部分,其撞击的部位较多,大致可分为 4类,如图3所示。

s,桩腿底部应力达到最大的时间约为0.08

s,

故应以桩腿底部应力达到最大的时间为结束时间.
3.2撞击过程

图4中的曲线描述了撞击过程中物体的运动速 度和物体质心位置的变化历程。由于平台梁结构的 抵抗作用,物体的运动速度是迅速减小的,从图4(a) 中可以看出,物体在垂直方向的撞击速度减小到零 的持续时间在0.03 s左右,这也说明落物与平台的 撞击是一个瞬态非线性问题。 撞击动能将转化为平台构件的动能和变形能,
图3撞击位置
Fig.3 Impact positions

图4(b)是物体质心的位置曲线,它表明随着撞击的 。继续,物体位移逐渐增大,也即撞击深度逐渐增加, 但由于撞击速度迅速减小,位移的增加速度也逐渐 减慢。但到达最大位移(最大撞深)后物体的运动方 向发生改变,即物体反弹上升了。在反弹上升的初 期,物体运动位移的加速度是增大的,说明物体反弹 后与平台结构并没有分开,而是相互接触,两者的接

图3中:位置A表示撞击在甲板上;位置B表示 撞击在梁上;位置C表示撞击在梁与梁的交叉处;位 置D表示撞击在梁与梁的交叉处并且下有立柱。就 垂向碰撞刚度而言,从A到D越来越大。

万方数据

690

解放军理工大学学报(自然科学版)

第9卷

I,B

(a)速度

图6海洋平台应力分布云图
Fig.6 Stress of
ocean

platform

It/s

(b)位移

图4下落物体运动速度和位移的时间历程曲线
Fig.4

Time history curves of velocity and displacement
for fallen

object

触力提供物体向上的加速度。 3.3撞击变形 图5反映的是物体达到最大撞深时整体海洋平 台结构的变形图。撞击区域发生较大的变形,其他区 域变形较小。
Fig.7

图7撞击区应变
Strain of collision
area

撞击位置处构件类型较为简单,由于构件的失效或 破坏出现的卸载次数较少。撞击开始后由于梁系的 垂向刚度很大,碰撞力迅速达到最大值。

Z 至 、 k

图5海洋平台变形图
Fig.5 Displacement of
ocean

platform

如图6、7所示,撞击的损伤变形集中在撞击区, 而平台结构的整体没有大的变化。撞击区的损伤主 要为板的面内拉伸和梁的弯曲。管节点等也没有出 现屈服或破坏。从应力图上可以看出,平台在撞击区 域发生较大的弹塑性变形,而其他区域的变形则发
生的是弹性变形。 3.4撞击力分析

图8撞击力一时间曲线
Fig.8 Collision force-time
curve

3.5撞击中的能量转化
3.5.1整体能量转化

下落物体一海洋平台的撞击过程中能量的转化 与船船碰撞、船桥碰撞有所不同。船船碰撞或船桥碰 撞是在水平方向上的碰撞,而下落物体与平台的碰 撞是在垂直方向上的碰撞,涉及到重力势能的转化 问题,由能量守恒定律,撞击物体的势能转化是可以

图8表示了撞击力随撞击时间的变化关系。从 图中可以看出,撞击力的非线性波动较小,这是由于

万方数据

第6期



林,等:基于整体海洋平台模型的下落物体撞击数值仿真
表2构件的吸能能力
Tab.2

69l

确定的,而平台结构发生变形,其变形构件的垂直方 向上位移较难确定,故其势能的确定比较复杂。本文 在计算能量的转化时采用了简化的方法,即不考虑 重力场的情况,这样能够清晰地反映撞击能量的转 化情况。 表1给出了撞击过程中能量的转化情况。撞击 过程中有相当一部分能量是转化为海洋平台的动能 的,占到总能量的16.4%。这与船一船碰撞是有所差 别的。文献[4]中的研究表明,船一船碰撞构件也存 在一定的动能,但与变形能相比相差2个数量级,可 以忽略。海洋平台吸收的动能较大,一方面是由于物 体的撞击能量相对于海洋平台来说比较小,另一方 面则说明海洋平台整体具有较好的弹性变形性能。 因此海洋平台的整体弹性变形能降低下落物体撞击 中的结构损伤。这与Pedersen和Zhang的研究成果 相符合,他们认为海洋乎台的整体弹性能够降低碰 撞中的结构损伤[8]。而整体弹性变形性能也可以从 撞击的位移云图中看出,整个海洋平台的非撞击区 域几乎都发生了弹性变形。文献[93中研究表明,船 舶碰撞中,摩擦引起的能量损失是很小的。而本例的 撞击过程中由于摩擦和沙漏现象所消耗的能量也是 很小的,占1.6%。本文以后的计算也可以知道,摩擦 和沙漏引起的能量损失是很小的。而且可以通过采 用添加粘性阻尼系数以及合理划分网格来抑制计算 中单元的沙漏模态的方法,将沙漏引起的能量也控 制在一个小量。
表1能量转化比例
Tab.1 Scale of energy transformation Tab.4 Tab.3

Energy absorption capacity of components

能主要是由板的面内拉伸引起的,板的弯曲作 用也较小,因此板的吸能所占比例较小。管作为梁系 的支撑结构,其所吸收的能量是由板与梁所传递的. 本文中采用的海洋平台共有3层,将受撞击的 第1层与第2、3两层的能量转化情况再进行对比。在 撞击物体动能达到最小时,平台第2、3两层无论是 动能还是变形能的吸收值都远小于第1层的能量吸 收值。表3、4给出了海洋平台撞击层和非撞击的吸 能情况。从曲线上可以知道,在撞击的初期,能量几 乎全部由第1层所吸收,平台的受撞击层为主要的 吸能构件,随着撞击的进行,能量开始通过支撑结构 (导管架,撑管)传递到第2、3层。
表3各层动能吸收
Kinetic energy absorption of each floor

表4各层变形能吸收
Deformation energy absorption of each floor

3.5.Z各构件吸能情况 表2给出了撞击过程中海洋平台各构件的能量 吸收情况,它反映了海洋平台结构被撞击时各个构 件的吸能能力。从中可以看出撞击在该撞击位置,梁 为主要的吸能构件,而甲板和管的吸能较小。在撞击 初期,接触处首先开始屈服,梁变形不大,并没有使 甲板和管产生变形,因此板和管在开始阶段吸能为 零。随着撞深的增加,梁产生弯曲变形,同时翼缘,腹 板也开始产生屈曲皱褶变形,能量吸收较多。梁的变 形使得板产生拉伸变形,开始参与吸能,而板的变形 受到梁的限制,使得板的面内拉伸变形较小,板的吸 通过对下落物体撞击海洋平台全过程的分析, 主要结论如下: (1)下落物体撞击海洋平台的过程是一个复杂 的瞬态响应过程,用非线性有限元技术可以对其进 行成功的数值仿真,对撞击力的变化和能量转化的 整个时间历程进行全面细致的描述。 (2)海洋平台结构的碰撞损伤变形有一定的范 4





万方数据

692

解放军理工大学学报(自然科学版)
2004.

第9卷

围,变形的主要表现为弹性变形,绝大部分塑性变形 发生在撞击区域。 (3)海洋平台吸收的动能较大,说明海洋平台整 体具有较好的弹性变形性能,能够降低下落物体撞 击引起的结构损伤。因此建模时必须建立整个海洋 平台模型,以充分体现平台结构的整体弹性变形 性能. (4)撞击过程中,撞击层所吸收的能量最大,其 他层能量吸收很少。

[钉王自力.船舶碰撞损伤机理与结构耐撞性研究[D].上 海:上海交通大学,2000. [5]张圣昆,白 勇,唐文勇.船舶与海洋工程风险评估

[M].北京:国防工业出版社,2003. [6]汪海成.海底管线系统偶然性载荷作用下的风险评估 [D].天津:天津大学,2003. [7]刘建成,顾永宁.基于整船整桥模型的船桥碰撞数值仿 真[J].工程力学,2003,20(5):155—162.
LIU

Jian-cheng,GU Yong—ning.Simulation of ship?
on

bridge head—on collision based

finite element model Mechanics。

参考文献:
[1]Det
Norske Veritas. Submarine pipeline Norske system Veritas,

of

whole

ship—bridge[J].Engineering

2003,20(5):155—162.

[8]PEDERSEN
in ship

P T。zHANG S.On impact mechanics

(DNV—OS—F101)[s].
2000.

0slo:Det

collisionsD].Marine Structures,1998,11(5):

429—449. E.The last five experience in steel

[2]TEBBETT
platform shore

year’S

[9]GLYKAS
tanker

A,DAS P K.Energy conservation during of

repairs[C].Proceeding

of 19th Annual Off-

Collision[J].Joural

Ocean Engineering,

Technology

Conference,1987. accidental Norske loads

1998,28(4):361.374.

[3]Det

Norske Veritas.Design against

(DNV?RP—C204)I s].Oslo:Det

Veritas.

(责任编辑:汤雪峰)

万方数据

基于整体海洋平台模型的下落物体撞击数值仿真
作者: 作者单位: 刊名: 英文刊名: 年,卷(期): 被引用次数: 王林, 周国宝, 米旭峰, WANG Lin, ZHOU Guo-bao, MI Xu-feng 江苏科技大学土木与建筑工程学院,江苏,镇江,212003 解放军理工大学学报(自然科学版) JOURNAL OF PLA UNIVERSITY OF SCIENCE AND TECHNOLOGY(NATURAL SCIENCE EDITION) 2008,9(6) 1次

参考文献(9条) 1.Det Norske Veritas Submarine pipeline system (DNV-OS-F101) 2000 2.TEBBETT E The last five year's experience in steel platform repairs 1987 3.Det Norske Veritas Design against accidental loads (DNV-RP-C204) 2004 4.王自力 船舶碰撞损伤机理与结构耐撞性研究[学位论文] 2000 5.张圣昆;白勇;唐文勇 船舶与海洋工程风险评估 2003 6.汪海成 海底管线系统偶然性载荷作用下的风险评估[学位论文] 2003 7.刘建成;顾永宁 基于整船整桥模型的船桥碰撞数值仿真[期刊论文]-工程力学 2003(05) 8.PEDERSEN P T;ZHANG S On impact mechanics in ship collisions[外文期刊] 1998(05) 9.GLYKAS A;DAS P K Energy conservation during tanker Collision 1998(04)

本文读者也读过(10条) 1. 朱斌.陈仁朋.罗军.陈云敏.ZHU Bin.CHEN Ren-peng.LUO Jun.CHEN Yun-min 低速运动船只撞击埋置框架结构动 力分析模型[期刊论文]-海洋工程2008,26(2) 2. 金伟良.龚顺风.宋剑.谢彬.孙章权.刘健 大型船舶碰撞引起的海洋导管架平台结构损伤分析[期刊论文]-海洋工 程2003,21(2) 3. 文世鹏.王津.黄维平.WEN Shi-peng.WANG Jin.HUANG Wei-ping 非灌浆导管架平台异常振动的测试分析及故障 诊断[期刊论文]-海洋工程2005,23(2) 4. 刘毓湘.王波.高敬红.LIU Yu-xiang.WANG Bo.GAO Jing-hong 牛湾大桥船桥撞击的力学问题分析[期刊论文]-暨 南大学学报(自然科学与医学版)2009,30(3) 5. 庄礼明 泉州后渚大桥下游船舶撞击力分析计算[期刊论文]-水运工程2002(7) 6. 周国宝 冲击载荷作用下钢质海洋平台的数值仿真研究[学位论文]2007 7. 张海廷.马汝建.ZHANG Hai-ting.MA Ru-jian 海洋平台相似模型振动控制分析[期刊论文]-济南大学学报(自然 科学版)2009,23(3) 8. 周国宝.王林.ZHOU Guobao.WANG lin 冲击载荷作用下海洋平台的数值仿真研究[期刊论文]-中国海洋平台 2007,22(2) 9. 刘锋.席丰.Liu Feng.Xi Feng 端部受斜撞击作用悬臂梁的弹塑性动力响应模式[期刊论文]-固体力学学报 2005,26(4) 10. 金伟良.宋剑.龚顺风 船舶与海洋平台撞击的荷载模拟[期刊论文]-计算力学学报2004,21(1)

引证文献(1条) 1.周国宝.王林.渠延模.万乐坤 落物撞击海洋平台中撞击位置对结构响应的影响[期刊论文]-科学技术与工程 2012(32)

引用本文格式:王林.周国宝.米旭峰.WANG Lin.ZHOU Guo-bao.MI Xu-feng 基于整体海洋平台模型的下落物体撞击 数值仿真[期刊论文]-解放军理工大学学报(自然科学版) 2008(6)


推荐相关:

基于matlab的抽样模型仿真

()函数将字符串转换成数值 第 15 页 (共 35 页) 基于 matlab 的抽样模型仿真 即得到信号基频 f0,然后,通过 syms 设置函数表达式中的变量,再通过 sym()函数...


【matlab代做】基于MATLAB的GMM和KDE核估计得目标跟踪...

基于MATLAB的GMM和KDE核估计得目标跟踪仿真hslogic....且运动物体出现会导致模型更新后该单 高斯模型的权值...集成为一个整体, 为文字处理、 科学计算、工程设计...


基于FLUENT的冷、热水混合器内三维流场数值模拟

基于FLUENT的冷、热水混合器内三维流场数值模拟_机械/仪表_工程科技_专业资料。基于...利用GAMBIT建立混合器 的几何模型, 利用TGrid程序对整体进行网格 划分(采用四面...


基于SARIMA模型的分析及预测

基于SARIMA模型的分析及预测_数学_自然科学_专业资料...趋势项反映的是整体价格走 势的方向,周期项则表示...但 具体的拟合数据轻微前置, 可能是因为模型未将...


基于MATLAB的微型燃气轮机发电系统的建模与仿真

基于MATLAB的微型燃气轮机发电系统的建模与仿真_电力...整体, 建立了微 型燃气轮发电机系统完整的数学模型...以上数值为标幺值,本文选取的基准值为 UB=400V,SB...


基于Matlab的传染病动力学模型仿真平台

基于Matlab 的传染病动力学模型仿真平台 Simulation Platform of Epidemic Dynamics Model Based on MATLAB 摘要:开发了基于 Matlab 的传染病动力学模型仿真平台,通过...


05正文

下落物体的撞击,船舰与平台的碰撞以及漂浮冰块与平台...以上的理论实验研究和数值模拟中,都以自由梁模型为...基于准静态的试验结果,Johnson等人提出了临界锥角度...


基于超冷原子、分子体系的新物态和量子仿真研究

(2)实现一维光晶格中的自旋量子态,仿真Hubbard模型...图1 本项目的整体学术思路和技术途径 具体的技术...从而建立基于超冷 分子的量子仿真实验平台, 为极性...


...式8份(基于优化显示的高精度模型贴图研究)

也为我 省 CG 动漫产业原创高仿真模型数据库的发展...另一种基于高度图显示物体细节的置换贴图, 可以弥补...也可以采取一开始不考虑模型布 线,专注于模型整体...


物理海洋学毕业论文题目

基于 GIS 的海洋流场分析方法 海洋工程模型试验中系...信噪比对海洋平台整体损伤检测影响 海洋电磁收发装置的...海洋环境模拟中的初步应用 气溶胶对暖云影响的数值...

加微信领牛股 | 网站地图
All rights reserved Powered by 学霸学习网 www.tceic.com
copyright ©right 2010-2021。
文档资料库内容来自网络,如有侵犯请联系客服。zhit325@126.com